Page 94 - 建筑结构设计理论及实践研究

Theoretical and Practical Research on Architectural Structural Design
建筑结构设计理论及实践研究

凝土板。
当然原结构板表面的凿毛与涂刷界面剂以及凿毛的深度要求同本章前面的要
求，这里不再赘述。
②新浇筑叠合层范围的确定依据。叠合的阴影范围确定时，应至少保证 1 号

上铁进入原板 B2 短跨的 1/4，又因为是二次结构的悬挑改造工程，在此基础上还
应该放大 1~2m。故此叠合层的 Y 方向长度为板出挑的净尺寸 2.1m+1.0m=3.1m。
③叠合层中温度钢筋的要求。叠合层中的上铁也存在着 GB 50010—2002 关
于板未配筋表面应布置温度钢筋的要求，配筋率不宜小于 0.1%，钢筋间距不得

大于 200。于是平面 Y 方向结合了边支座为铰接的构造上铁，设计了通长钢筋
φ8@200。
④关于 4 号上铁的设计。原 B2 板经叠合后，实际为一个局部变板厚的变截
面板，原来 200mm，叠合后为 280mm，偏于安全的设计方法是，4 号上铁按照

200 厚的板计算，将原 B2 板不足的下铁，用 4 号上铁补足。相反，4 号上铁按
照 280mm 厚的板计算，是冒进的设计方法，毕竟板厚大部分是 200mm 厚的薄板。
实际上，板厚采用 200mm 还是 280mm 都不准确，应按实际比例分配的折算板厚
来设计，才是较认真和精确的方法，但是笔者认为计算过程复杂，远不如统一按

200mm 厚度板设计简捷，同时其精确度的工程意义也不大，因此笔者不推荐此
做法。
⑤应考虑新增钢筋强度利用系数 α s =0.9，实配时须将钢筋计算面积放大
10% 配筋。根据 GB 50367—2006《混凝土结构加固设计规范》第五章增大截面

加固法之相关规定，认为新增钢筋强度只有 90% 发挥作用，实质这是个安全系数。
实际上在此规范出台前，设计师一般是在新增钢筋面积计算值的基础上，按
照自己的习惯和经验给予一定的放大，有放大 5% 的，有放大 15% 的，《混凝
土结构加固设计规范》无疑定量地明确了这个安全系数为 10%。

为什么要放大这个系数，道理很容易理解。最简单的定性理解方法就是加固
改造的结构实质，上是二次结构，加固后的构件工作属二次受力性质，存在着应
变滞后问题，即使我们对原构件完全卸载，加固后的构件工作虽属一次受力性质，
但是由于受二次施工的影响，其截面的整体性肯定不如一次施工的新构件，故仍

应从保证安全的角度出发，对新增钢筋强度进行折减，并统一取 α s =0.9（α s 为
新增钢筋强度利用系数）。

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